箱涵结构计算程序是一款非常不错的箱涵结构计算软件，拥有强大的箱涵结构计算功能，可根据输入的孔径及净空、设计安全等级、设计荷载、填土情况、建筑材料和箱涵尺寸参数计算出钢筋基底应力，并且可以显示详细的示意图，支持一键绘图和计算书查看，需要的朋友赶快下载吧！

箱涵结构计算程序使用方法

1、双击[新规范]箱涵结构计算程序1.2.exe打开软件，如图

2、输入如图中的数据参数

3、点击“计算”

4、得出主筋间距参数

软件功能

1.箱涵结构计算程序最新版地基基础承载力满足设计社要求;

2.砼分两次浇注，第一次从底板浇注至梗肋以上，第二次浇注墙身及顶板;

3.分次浇筑是止水处理;

4.沉降缝的渗水处理;

5.砼必须达到6-8级防水

6.墙背回填时必须两边对称分层夯实填筑，控制压实度.

软件特色

1、多项创新型核心技术

高精度单元，更精确模型。准确计算，才能合理设计。

2、通用基础上的专业化开发

成为各领域内的专业软件，直接面向设计。通用专用结合，实现一套多能。

3、强大的核心计算功能

实现微机百万自由度超大结构计算。大型筒仓、高层板柱结构整体细分单元模型分析。

4、强大的三维图形功能

可以不借助专用其它图形软件，实现任意空间结构直接建模。

5、不仅仅是有限元软件

新型结构体系的倡导者，先进设计理念的助推器。

钢筋混凝土箱涵结构设计计算过程

一、设 计 资 料

1、孔径及净空

净跨径 Lo=3 m

净高 Ho=2.5 m

2、设计安全等级 三级

结构重要性系数 ro=0.9

3、汽车荷载

荷载等级 公路-Ⅰ级

4、填土情况

涵顶填土高度 H=0.8 m

土的内摩擦角 φ=30 °

填土容重 γ1=18 KN/m^3

地基容许承载力 [σo]=200 KPa

5、建筑材料

普通钢筋种类 HRB335

主钢筋直径 12 mm

钢筋抗拉强度设计值 fsd=280

涵身砼强度等级 C20

涵身砼抗压强度设计值 fcd=9.2 MPa

涵身砼抗拉强度设计值 ftd=1.06 MPa

钢筋砼重力密度 γ2=25 KN/m^3

基础砼强度等级 C15

混凝土重力密度 γ3=24 KN/m^3

二、设计计算

(一)截面尺寸拟定(见图01)

顶板、底板厚度 δ=0.3 m

C1=0.3 m

侧墙厚度 t =0.28 m

C2=0.5 m

横梁计算跨径 Lp=Lo+t=3.28 m

L =Lo+2t=3.56 m

侧墙计算高度 hp=ho+δ=2.8 m

h =ho+2δ=3.1 m

基础襟边 c=0.2 m

基础高度 d=0.4 m

基础高度 B=3.96 m

(二)荷载计算

1、恒载

恒载竖向压力 p恒=21.9 kN/m^2

恒载水平压力

顶板处： ep1=4.8 kN/m^2

底板处： ep2=23.4 kN/m^2

2、活载

汽车后轮着地宽度0.6 m,由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.4条规定，按30°角方向分布。

一个后轮横向分布宽度 a=2.824 m

同理，纵箱，汽车后轮着地宽度0.2 m，则

b=1.124 m

∑G=140 kN

车辆荷载垂直压力 q车=44.1 kN/m^2

车辆荷载水平压力 e车=14.7 kN/m^2

(三)内力计算

1、构件刚度比

K=1.05

2、节点弯矩和轴向力计算

计算结果见《荷载效应组合汇总表》,相关图示见图02～图05

3、构件内力计算(跨中截面内力)

(1)顶板(见图06)

x=Lp/2

P=1.2P恒+1.4q车=88.02kN

Nx=N1=35.65kN

Mx=70.27kN.m

Vx=9.77kN

(2)底板(见图07)

ω1=43.03kN/m^2

ω2=133.01kN/m^2

x=1.64

Nx=N3=134.58kN

Mx=69.38kN.m

Vx=-27.12kN

(3)左侧墙(图08)

ω1=27.3kN/m^2

ω2=53.34kN/m^2

x=1.4

Nx=N3=134.58kN

Mx=-13.17kN.m

Vx=11.68kN

(4)右侧墙(见图09)

ω1=6.72kN/m^2

ω2=32.76kN/m^2

x=1.4

Nx=N4=154.12kN

Mx=-25.07kN.m

Vx=-17.13kN

(5)构件内力见《构件内力汇总表》

(四)截面设计

1、顶板(B-C)

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。

(1)跨中

lo=3.28m h=0.3 m a=0.03 m ho=0.27m b=1m

Md=70.27 kN.m Nd=35.65kN Vd=9.77 kN

eo=Md/Nd=1.971 m

i=h/12^0.5=0.087 m

长细比 lo/i=37.87>17.5

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条

ξ1=0.2+2.7eo/ho=19.91>1, 取ξ1=1

ξ2=1.15-0.01lo/h=1.041>1, 取ξ2=1

η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.012

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条

e=ηeo+h/2-a=2.115 m

roNde=fcdbx(ho-x/2)

解得 x=0.0288613m ≤ ξb×ho=0.151 m

故为大偏心构件。

As=0.00083371m^2=833.7 mm^2

μ=0.31 % ≥ 0.2%

满足最小配筋率要求。

选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为130 mm。

实际As=869 mm^2

0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=615.8kN ≥ roVd=8.8kN

故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条

0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho=143.1kN ≥ roVd=8.8kN

故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

(2)结点

lo=3.28m h=0.6 m a=0.03 m ho=0.57m b=1m

Md=64.14 kN.m Nd=35.65kN Vd=154.12 kN

eo=Md/Nd=1.799 m

i=h/12^0.5=0.173 m

长细比 lo/i=18.94 > 17.5

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条

ξ1=0.2+2.7eo/ho=8.722>1, 取ξ1=1

ξ2=1.15-0.01lo/h=1.095>1, 取ξ2=1

η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.007

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条

e=ηeo+h/2-a=2.082 m

roNde=fcdbx(ho-x/2)

解得 x=0.0128842m ≤ ξb×ho=0.319 m

故为大偏心构件。

As=0.000308748m^2=308.7 mm^2

μ=0.05 % < 0.2%

应按最小配筋率进行配筋。

选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为90 mm。

实际As=1256.6 mm^2

0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=1300.1kN ≥ roVd=138.7kN

故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条

0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho=302.1kN ≥ roVd=138.7kN

故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

2、底板(A-D)

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。

(1)跨中

lo=3.28m h=0.3 m a=0.03 m ho=0.27m b=1m

Md=69.38 kN.m Nd=77.25kN Vd=27.12 kN

eo=Md/Nd=0.898 m

i=h/12^0.5=0.087 m

长细比 lo/i=37.87 > 17.5

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条

ξ1=0.2+2.7eo/ho=9.181>1, 取ξ1=1

ξ2=1.15-0.01lo/h=1.041>1, 取ξ2=1

η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.026

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条

e=ηeo+h/2-a=1.041 m

roNde=fcdbx(ho-x/2)

解得 x=0.0309055m ≤ ξb×ho=0.151 m

故为大偏心构件。

As=0.000767162m^2=767.2 mm^2

μ=0.28 % ≥ 0.2%

满足最小配筋率要求。

选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为140 mm。

实际As=807.8 mm^2

0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=615.8kN ≥ roVd=24.4kN

故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条

0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho=143.1kN ≥ roVd=24.4kN

故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

(2)结点

lo=3.28m h=0.6 m a=0.03 m ho=0.57m b=1m

Md=73.3 kN.m Nd=77.25kN Vd=134.58 kN

eo=Md/Nd=0.949 m

i=h/12^0.5=0.173 m

长细比 lo/i=18.94 > 17.5

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条

ξ1=0.2+2.7eo/ho=4.695>1, 取ξ1=1

ξ2=1.15-0.01lo/h=1.095>1, 取ξ2=1

η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.013

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条

e=ηeo+h/2-a=1.231 m

roNde=fcdbx(ho-x/2)

解得 x=0.0165612m ≤ ξb×ho=0.319 m

故为大偏心构件。

As=0.00029585m^2=295.9 mm^2

μ=0.05 % < 0.2%

应按最小配筋率进行配筋。

选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为90 mm。

实际As=1256.6 mm^2

0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=1300.1kN ≥ roVd=121.1kN

故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条

0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho=302.1kN ≥ roVd=121.1kN

故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

3、左、右侧板(B-A,C-D)

(1)板中

lo=2.8m h=0.28 m a=0.03 m ho=0.25m b=1m

Md=25.07 kN.m Nd=154.12kN Vd=17.13 kN

eo=Md/Nd=0.163 m

i=h/12^0.5=0.081 m

长细比 lo/i=34.64 > 17.5

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条

ξ1=0.2+2.7eo/ho=1.957>1, 取ξ1=1

ξ2=1.15-0.01lo/h=1.05>1, 取ξ2=1

η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.11

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条

e=ηeo+h/2-a=0.291 m

roNde=fcdbx(ho-x/2)

解得 x=0.018213m ≤ ξb×ho=0.14 m

故为大偏心构件。

As=0.000103042m^2=103 mm^2

μ=0.04 % < 0.2%

应按最小配筋率进行配筋。

选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为220 mm。

实际As=514.1 mm^2

0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=570.2kN ≥ roVd=15.4kN

故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条

0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho=132.5kN ≥ roVd=15.4kN

故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

(2)结点

lo=2.8m h=0.78 m a=0.03 m ho=0.75m b=1m

Md=73.3 kN.m Nd=134.58kN Vd=77.25 kN

eo=Md/Nd=0.545 m

i=h/12^0.5=0.225 m

长细比 lo/i=12.44 < 17.5

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条

ξ1=0.2+2.7eo/ho=2.161>1, 取ξ1=1

ξ2=1.15-0.01lo/h=1.114>1, 取ξ2=1

η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.013

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条

e=ηeo+h/2-a=0.912 m

roNde=fcdbx(ho-x/2)

解得 x=0.0161838m ≤ ξb×ho=0.42 m

故为大偏心构件。

As=9.91741e-005m^2=99.2 mm^2

μ=0.01 % < 0.2%

应按最小配筋率进行配筋。

选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为70 mm。

实际As=1615.7 mm^2

0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=1710.6kN ≥ roVd=69.5kN

故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条

0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho=397.5kN ≥ roVd=69.5kN

故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

(五)配筋图

见设计图纸。

(六)基地应力验算

1、荷载计算(取单位涵长计算)

(1)恒载

箱重力 P箱=2×γ2×(δ×L+t×ho+C1×C2)=95.9 kN

基础重力 P基=γ3×B×d=38 kN

填土重力 P土=γ1×H×L=51.3 kN

水重力 P水=γ水(Lo×ho-2×C1×C2)=72 kN

(2)车辆荷载(由图07)

竖直力 P车=q车×L=157 kN

水平力 E车=e车×(h+d)=51.45 kN

弯矩 M车=E车×(h+d)/2=90.04 kN.m

2、基地应力

N=P箱+P基+P土+P水+P车=414.2 kN

M=M车=90.04 kN.m

由《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)第3.2.2-2式

σ=N/A±M/W=N/B±6M/B^2=139(70.1) kPa ≤ [σo]=200 kPa

基底应力满足设计要求。